≡× MENU

• Naprawa
• Naprawa
• Projektowanie wnętrz
• O wszystkim
• O hydraulice

Snip 2 23 81 konstrukcje stalowe. Materiały na konstrukcje i połączenia

Bezpłatne pobieranie SNiP II-23-81 * - Konstrukcje stalowe

SNiP II-23-81 *

1. POSTANOWIENIA OGÓLNE

1.1. Norm tych należy przestrzegać przy projektowaniu stalowych konstrukcji budowlanych budynków i konstrukcji o różnym przeznaczeniu.
Normy nie mają zastosowania do projektowania konstrukcji stalowych mostów, tuneli transportowych i rur pod nasypami.
Przy projektowaniu konstrukcji stalowych w specjalnych warunkach pracy (np. konstrukcje wielkich pieców, rurociągów głównych i technologicznych, zbiorniki specjalnego przeznaczenia, konstrukcje budynków narażonych na działanie sejsmiczne, intensywne temperatury lub narażenie na agresywne środowiska, konstrukcje morskich konstrukcji hydraulicznych), konstrukcje unikalnych budynków i budowli, a także specjalne rodzaje konstrukcji (na przykład sprężone, przestrzenne, wiszące), należy przestrzegać dodatkowych wymagań, które odzwierciedlają cechy eksploatacyjne tych konstrukcji, przewidziane w odpowiednich dokumentach regulacyjnych zatwierdzonych lub uzgodnionych przez Państwowy Komitet Budowy ZSRR.
1.2. Projektując konstrukcje stalowe, należy przestrzegać norm SNiP dotyczących ochrony konstrukcji budowlanych przed korozją i norm bezpieczeństwa przeciwpożarowego przy projektowaniu budynków i konstrukcji. Niedopuszczalne jest zwiększanie grubości wyrobów walcowanych i ścian rur w celu zabezpieczenia konstrukcji przed korozją i zwiększenia odporności ogniowej konstrukcji.
Wszystkie konstrukcje muszą być dostępne do obserwacji, czyszczenia, malowania i nie mogą zatrzymywać wilgoci ani utrudniać wentylacji. Profile zamknięte należy uszczelnić.

1. Postanowienia ogólne
2 Materiały na konstrukcje i połączenia
3 Charakterystyki konstrukcyjne materiałów i połączeń
4 Uwzględnienie warunków eksploatacji i przeznaczenia konstrukcji
5 Obliczanie elementów konstrukcji stalowej na siły osiowe i zginanie
Elementy centralnie rozciągnięte i centralnie ściśnięte
Elementy zginane
Elementy poddane działaniu siły osiowej podczas zginania
Części pomocnicze
6 Obliczanie długości i maksymalnej podatności stalowych elementów konstrukcyjnych
Projektowanie długości płaskich elementów kratownicowych i stężeń
Długości projektowe elementów przestrzennych konstrukcji kratowych
Długości projektowe elementów konstrukcyjnych
7 Sprawdzenie stateczności ścian i blach taliowych elementów zginanych i ściskanych
Ściany belkowe
Ściany elementów centralnie mimośrodowo ściskanych i ściskano-zginanych
Arkusze taśmowe (półki) elementów ściskanych centralnie mimośrodowo, ściskanych i zginanych
8 Obliczanie konstrukcji blachowych
Obliczanie wytrzymałości
Obliczenia stabilności
Podstawowe wymagania dotyczące obliczeń metalowych konstrukcji membranowych
9 Obliczanie wytrzymałości elementów konstrukcji stalowej
10 Obliczanie wytrzymałości elementów konstrukcji stalowej z uwzględnieniem kruchego pękania
11 Obliczanie połączeń konstrukcji stalowych
Połączenia śrubowe
Połączenia za pomocą śrub o dużej wytrzymałości
Połączenia z frezowanymi końcami
Połączenia pasów w belkach zespolonych
12 Ogólne wymagania dotyczące projektowania konstrukcji stalowych
Podstawowe postanowienia
Połączenia spawane
Połączenia śrubowe i połączenia ze śrubami o dużej wytrzymałości
13 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania budynków i budowli przemysłowych
Ugięcia względne i odchyłki konstrukcji
Odległości pomiędzy dylatacjami
Kratownice i płyty konstrukcyjne
Kolumny
Znajomości
Belki
Belki dźwigowe
Konstrukcje arkuszowe
Wsporniki montażowe
14 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania budynków i budowli mieszkalnych i użyteczności publicznej
Budynki szkieletowe
Wiszące okładki
15 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania podpór napowietrznych linii elektroenergetycznych, konstrukcji rozdzielnic otwartych i sieci trakcyjnej
16 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania konstrukcji anten komunikacyjnych (AS) o wysokości do 500m
17 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania obiektów hydraulicznych rzeki
18 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania belek ze środnikami podatnymi
19 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania belek ze środnikami perforowanymi
20 Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania konstrukcji budynków i budowli podczas przebudowy
Załącznik 1. Materiały na konstrukcje stalowe i ich nośności obliczeniowe
Załącznik nr 2. Materiały do ​​połączeń konstrukcji stalowych i ich nośności obliczeniowe
Załącznik 3. Właściwości fizyczne materiałów
Załącznik 4. Współczynniki warunków pracy dla rozciągniętego pojedynczego kątownika przykręconego do jednego kołnierza
Załącznik nr 5. Współczynnik do obliczania wytrzymałości elementów konstrukcji stalowej z uwzględnieniem rozwoju odkształceń plastycznych
Załącznik 6. Współczynniki do obliczania stateczności elementów ściskanych centralnie, mimośrodowo i ściskanych zginanych
Aplikacja 7*. Współczynniki do obliczania stateczności belek
Załącznik 7. Tabele obliczania elementów wytrzymałościowych z uwzględnieniem kruchego pękania
Dodatek 8. Oznaczanie właściwości metali
Załącznik 9*. Podstawowe oznaczenia literowe ilości

Oznaczenia przyjęte w tabeli. 50*:

a) stal kształtowa o grubości do 11 mm, a po uzgodnieniu z producentem - do 20 mm; blacha - wszystkie grubości;

b) wymóg ograniczenia ekwiwalentu węgla zgodnie z GOST 27772-88 dla grubości powyżej 20 mm;

c) wymóg ograniczenia ekwiwalentu węgla zgodnie z GOST 27772-88 dla wszystkich grubości;

d) dla regionu II 4, w przypadku nieogrzewanych budynków i konstrukcji eksploatowanych w temperaturach zewnętrznych, należy stosować wyroby walcowane o grubości nie większej niż 10 mm;

e) przy grubości wyrobu walcowanego nie większej niż 11 mm można stosować stal kategorii 3;

f) z wyjątkiem podpór linii napowietrznych, rozdzielnic napowietrznych i KS;

g) wyroby walcowane o grubości do 10 mm i z uwzględnieniem wymagań przekroju. 10;

i) z wyjątkiem regionu II 4 dla nieogrzewanych budynków i budowli eksploatowanych w temperaturze powietrza zewnętrznego.

Znak „+” oznacza, że ​​należy zastosować tę stal; znak „-” oznacza, że ​​ta stal nie powinna być stosowana w określonym regionie klimatycznym.

Uwagi: 1. Wymagania tej tabeli nie mają zastosowania do konstrukcji stalowych konstrukcji specjalnych: rurociągów głównych i technologicznych, zbiorników specjalnego przeznaczenia, obudów wielkich pieców i nagrzewnic powietrza itp. Stale na te konstrukcje ustala odpowiedni SNiP lub inne dokumenty regulacyjne.

2. Wymagania tej tabeli dotyczą blachy o grubości 2 mm i stali kształtowej o grubości 4 mm zgodnie z GOST 27772-88, wyrobów długich (okrągłych, kwadratowych, taśmowych) zgodnie z TU 14-1 -3023-80, GOST 380-71* * (od 1990 GOST 535-88) i GOST 19281-73*. Podane kategorie stali dotyczą wyrobów walcowanych o grubości co najmniej 5 mm. W przypadku grubości mniejszych niż 5 mm stosuje się stale wymienione w tabeli bez wymagań dotyczących udarności.

W przypadku konstrukcji wszystkich grup, z wyjątkiem grupy 1 oraz podpór linii napowietrznych i rozdzielnic zewnętrznych, we wszystkich regionach klimatycznych z wyjątkiem I 1, dozwolone jest stosowanie wyrobów walcowanych o grubości mniejszej niż 5 mm ze stali C235 zgodnie z GOST 27772 -88.

3. Klimatyczne obszary budowy ustala się zgodnie z GOST 16350-80 „Klimat ZSRR. Podział na strefy i parametry statystyczne czynników klimatycznych do celów technicznych”. Obliczone temperatury wskazane w nagłówku tabeli w nawiasach odpowiadają temperaturze powietrza zewnętrznego odpowiedniego obszaru, którą przyjmuje się jako średnią temperaturę najzimniejszego pięciodniowego okresu zgodnie z instrukcjami SNiP w zakresie klimatologii budowlanej i geofizyki .

4. Do konstrukcji bezpośrednio narażonych na obciążenia dynamiczne, drgania lub ruchome zalicza się konstrukcje lub ich elementy, które podlegają obliczeniom wytrzymałościowym lub obliczanym z uwzględnieniem współczynników dynamicznych.

5. Po odpowiednim studium wykonalności można zamówić stale S345, S375, S440, S590, S590K, 16G2AF jako stale o podwyższonej odporności na korozję (z miedzią) - S345D, S375D, S440D, S590D, S590KD, 16G2AFD.

6. Niedopuszczalne jest stosowanie prętów kształtowych wzmacnianych cieplnie ze stali S345T i S375T metodą nagrzewania walcowego, dostarczanych zgodnie z GOST 27772-88 jako stal S345 i S375, w konstrukcjach, które podczas produkcji w temperaturach ulegają metalizacji lub odkształceniom plastycznym powyżej 700°C.

7. Rury bez szwu odkształcane na gorąco zgodnie z GOST 8731-87 mogą być stosowane wyłącznie do elementów specjalnych podpór dużych przejść linii energetycznych o wysokości większej niż 60 m, do antenowych konstrukcji komunikacyjnych i innych specjalnych konstrukcji oraz: należy stosować gatunki stali:

we wszystkich regionach klimatycznych z wyjątkiem I 1, I 2, II 2 i II 3, klasa 20 według GOST 8731-87, ale z dodatkowym wymaganiem dotyczącym udarności w temperaturze minus 20°C wynoszącej co najmniej 30 J/cm² (3 kg×m/ cm²);

w regionach klimatycznych I 2, II 2 i II 3 - gatunek 09G2S według GOST 8731-87, ale z dodatkowym wymogiem udarności w temperaturze minus 40°C wynoszącej co najmniej 40 J/cm² (4 kgf×m/ cm²) dla ścian o grubości do 9 mm i 35 J/cm² (3,5 kgf×m/cm²) przy grubości ścianki 10 mm lub większej.

Niedopuszczalne jest stosowanie rur bez szwu odkształcanych na gorąco, wykonanych z wlewków oznaczonych literą „L”, które nie zostały poddane badaniom nieniszczącym.

8. W przypadku wyrobów długich (okrągłych, kwadratowych, paskowych) zgodnie z TU 14-1-3023-80, GOST 380-71* (od 1990 GOST 535-88) i GOST 19281-73* obowiązują te same wymagania, co w przypadku wyrobów kształtowych wyroby walcowane o tej samej grubości zgodnie z GOST 27772-88. Z tabeli należy ustalić zgodność gatunków stali według TU 14-1-3023-80, GOST 380-71*, GOST 19281-73* i GOST 19282-73* ze stalami według GOST 27772-88. 51, ur.

SNiP II-23-81*
W zamian
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

KONSTRUKCJE STALOWE

1. POSTANOWIENIA OGÓLNE

1.1. Norm tych należy przestrzegać przy projektowaniu stalowych konstrukcji budowlanych budynków i konstrukcji o różnym przeznaczeniu.

Normy nie mają zastosowania do projektowania konstrukcji stalowych mostów, tuneli transportowych i rur pod nasypami.

Przy projektowaniu konstrukcji stalowych w specjalnych warunkach pracy (np. konstrukcje wielkich pieców, rurociągów głównych i technologicznych, zbiorniki specjalnego przeznaczenia, konstrukcje budynków narażonych na działanie sejsmiczne, intensywne temperatury lub narażenie na agresywne środowiska, konstrukcje morskich konstrukcji hydraulicznych), konstrukcje unikalnych budynków i budowli, a także specjalne rodzaje konstrukcji (na przykład sprężone, przestrzenne, wiszące), należy przestrzegać dodatkowych wymagań, które odzwierciedlają cechy eksploatacyjne tych konstrukcji, przewidziane w odpowiednich dokumentach regulacyjnych zatwierdzonych lub uzgodnionych przez Państwowy Komitet Budowy ZSRR.

1.2. Projektując konstrukcje stalowe, należy przestrzegać norm SNiP dotyczących ochrony konstrukcji budowlanych przed korozją i norm bezpieczeństwa przeciwpożarowego przy projektowaniu budynków i konstrukcji. Niedopuszczalne jest zwiększanie grubości wyrobów walcowanych i ścian rur w celu zabezpieczenia konstrukcji przed korozją i zwiększenia odporności ogniowej konstrukcji.

Wszystkie konstrukcje muszą być dostępne do obserwacji, czyszczenia, malowania i nie mogą zatrzymywać wilgoci ani utrudniać wentylacji. Profile zamknięte należy uszczelnić.

1,3*. Projektując konstrukcje stalowe należy:

dobrać optymalne schematy techniczno-ekonomiczne konstrukcji i przekrojów elementów;

stosuj ekonomiczne profile walcowane i wydajną stal;

stosuj z reguły ujednolicony standard lub standardowe projekty budynków i konstrukcji;

stosować konstrukcje progresywne (układy przestrzenne wykonane z elementów standardowych; konstrukcje łączące funkcję nośną i zamykającą; konstrukcje sprężone, wantowe, cienkościenne i łączone z różnych stali);

zapewnić zdolność produkcyjną do produkcji i montażu konstrukcji;

stosować projekty zapewniające najmniejszą pracochłonność ich wytwarzania, transportu i montażu;

z reguły zapewniają produkcję konstrukcji w linii i ich instalację przenośnikową lub wielkoblokową;

zapewnić stosowanie progresywnych typów połączeń fabrycznych (spawanie automatyczne i półautomatyczne, połączenia kołnierzowe, z końcami frezowanymi, połączenia śrubowe, w tym o wysokiej wytrzymałości itp.);

z reguły zapewniają połączenia montażowe za pomocą śrub, w tym śrub o wysokiej wytrzymałości; spawane połączenia instalacyjne są dopuszczalne po odpowiednim uzasadnieniu;

spełniać wymagania norm państwowych dla konstrukcji odpowiedniego typu.

1.4. Projektując budynki i konstrukcje, konieczne jest przyjęcie schematów konstrukcyjnych zapewniających wytrzymałość, stabilność i niezmienność przestrzenną budynków i konstrukcji jako całości, a także ich poszczególnych elementów podczas transportu, instalacji i eksploatacji.

1,5*. Stale i materiały łączące, ograniczenia stosowania stali S345T i S375T, a także dodatkowe wymagania dotyczące dostarczanej stali, przewidziane przez normy państwowe i normy CMEA lub specyfikacje techniczne, należy wskazać na rysunkach roboczych (DM) i szczegółowych (DMC). konstrukcji stalowych oraz w dokumentacji zamówienia materiałów.

W zależności od cech konstrukcji i ich elementów, przy zamówieniu należy podać klasę ciągłości stali.

1,6*. Konstrukcje stalowe i ich obliczenia muszą spełniać wymagania „Niezawodność konstrukcji budowlanych i fundamentów. Podstawowe przepisy dotyczące obliczeń” oraz ST SEV 3972 – 83 „Niezawodność konstrukcji budowlanych i fundamentów. Konstrukcje stalowe. Podstawowe postanowienia dotyczące obliczeń”.

1.7. Schematy projektowe i podstawowe założenia obliczeniowe muszą odzwierciedlać rzeczywiste warunki eksploatacji konstrukcji stalowych.

Konstrukcje stalowe należy generalnie projektować jako jednolite układy przestrzenne.

Przy podziale jednolitych układów przestrzennych na osobne, płaskie struktury należy uwzględnić wzajemne oddziaływanie elementów oraz z podłożem.

Wyboru schematów projektowych, a także metod obliczania konstrukcji stalowych należy dokonywać z uwzględnieniem efektywnego wykorzystania komputerów.

1.8. Obliczenia konstrukcji stalowych należy co do zasady przeprowadzać z uwzględnieniem odkształceń niesprężystych stali.

Dla konstrukcji statycznie niewyznaczalnych, dla których nie opracowano metody obliczeniowej uwzględniającej odkształcenia niesprężyste stali, siły obliczeniowe (momenty zginające i skręcające, siły wzdłużne i poprzeczne) należy wyznaczać przy założeniu odkształceń sprężystych stali według nieodkształcony schemat.

Dzięki odpowiedniemu studium wykonalności obliczenia można przeprowadzić przy użyciu odkształconego schematu, który uwzględnia wpływ ruchów konstrukcyjnych pod obciążeniem.

1.9. Elementy konstrukcji stalowych muszą posiadać minimalne przekroje spełniające wymagania tych norm, z uwzględnieniem asortymentu wyrobów walcowanych i rur. W przekrojach kompozytowych ustalonych na podstawie obliczeń podnapięcie nie powinno przekraczać 5%.

2. MATERIAŁY NA KONSTRUKCJE I POŁĄCZENIA

2,1*. W zależności od stopnia odpowiedzialności konstrukcji budynków i budowli, a także warunków ich eksploatacji, wszystkie konstrukcje dzielą się na cztery grupy. Stale na konstrukcje stalowe budynków i konstrukcji należy przyjmować zgodnie z tabelą. 50*.

Stal na konstrukcje wznoszone w rejonach klimatycznych I 1, I 2, II 2 i II 3, ale eksploatowane w pomieszczeniach ogrzewanych, należy przyjmować jak dla regionu klimatycznego II 4 zgodnie z tabelą. 50*, z wyjątkiem stali C245 i C275 dla konstrukcji grupy 2.

Do połączeń kołnierzowych i zespołów ram należy stosować wyroby walcowane zgodnie z TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Do spawania konstrukcji stalowych należy stosować: elektrody do ręcznego spawania łukowego zgodnie z GOST 9467-75*; drut spawalniczy zgodnie z GOST 2246 – 70*; topniki zgodnie z GOST 9087 – 81*; dwutlenek węgla zgodnie z GOST 8050 – 85.

Stosowane materiały spawalnicze i technologia spawania muszą zapewniać, aby wytrzymałość metalu spoiny na rozciąganie nie była niższa niż standardowa wartość wytrzymałości na rozciąganie Uruchomić metal nieszlachetny, a także wartości twardości, udarności i względnego wydłużenia metalu złączy spawanych, ustalone w odpowiednich dokumentach regulacyjnych.

2,3*. Odlewy (elementy nośne itp.) konstrukcji stalowych należy projektować ze stali węglowych w gatunkach 15L, 25L, 35L i 45L, spełniających wymagania dla II lub III grupy odlewów wg GOST 977 – 75*, a także z żeliwa szarego w gatunkach SCh15, SCh20, SCh25 i SCh30, spełniających wymagania GOST 1412 – 85.

2,4*. Do połączeń śrubowych należy stosować stalowe śruby i nakrętki spełniające wymagania *, GOST 1759.4 – 87* i GOST 1759,5 – 87* oraz podkładki spełniające wymagania*.

Śruby należy przypisać zgodnie z Tabelą 57* oraz *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, a przy ograniczeniu odkształceń połączeń - według GOST 7805-70*.

Nakrętek należy używać zgodnie z GOST 5915 – 70*: dla śrub o klasach wytrzymałości 4.6, 4.8, 5.6 i 5.8 – nakrętki w klasie wytrzymałości 4; do śrub o klasach wytrzymałości 6.6 i 8.8 – nakrętki odpowiednio 5 i 6 klasy wytrzymałości dla śrub klasy 10.9 – nakrętki w klasie wytrzymałości 8.

Należy stosować podkładki: okrągłe zgodnie z GOST 11371 – 78*, skośny wg GOST 10906 – 78* i sprężyna normalna zgodnie z GOST 6402 – 70*.

2,5*. Doboru gatunków stali na śruby fundamentowe należy dokonać wg, a ich konstrukcję i wymiary przyjąć wg *.

Śruby (w kształcie litery U) do mocowania odciągów antenowych konstrukcji komunikacyjnych oraz śruby w kształcie litery U i fundamentowe do podpór napowietrznych linii elektroenergetycznych i urządzeń dystrybucyjnych należy stosować ze stali 09G2S-8 i 10G2S1-8 według GOST 19281 – 73* z dodatkowym wymogiem udarności w temperaturze minus 60 ° C nie mniej niż 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) w regionie klimatycznym I 1; 09G2S-6 i 10G2S1-6 zgodnie z GOST 19281 – 73* w regionach klimatycznych I 2, II 2 i II 3; VSt3sp2 zgodnie z GOST 380 – 71* (od 1990 St3sp2-1 wg GOST 535 – 88) we wszystkich pozostałych regionach klimatycznych.

2,6*. Nakrętek do fundamentów i śrub typu U należy używać:

do śrub wykonanych ze stali VSt3sp2 i 20 – klasa wytrzymałości 4 wg GOST 1759.5 – 87*;

do śrub wykonanych ze stali 09G2S i 10G2S1 – klasa wytrzymałości nie niższa niż 5 wg GOST 1759.5 – 87*. Dopuszcza się stosowanie nakrętek wykonanych ze stali dopuszczonych do śrub.

Nakrętek do fundamentów i śrub U o średnicy mniejszej niż 48 mm należy używać zgodnie z GOST 5915 – 70*, dla śrub o średnicy większej niż 48 mm – zgodnie z GOST 10605 – 72*.

2,7*. Należy stosować śruby o dużej wytrzymałości zgodnie z *, * i TU 14-4-1345 – 85; nakrętki i podkładki do nich – zgodnie z GOST 22354 – 77* i *.

2,8*. Na elementy nośne pokryć podwieszanych, odciągi linii napowietrznych i rozdzielnic napowietrznych, maszty i wieże oraz elementy sprężające w konstrukcjach sprężonych należy stosować:

liny spiralne zgodnie z GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

Liny podwójnie zwinięte zgodnie z GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

zamknięte liny nośne zgodnie z GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

wiązki i splotki równoległych drutów utworzone z drutu linowego spełniające wymagania GOST 7372 – 79*.

2.9. Właściwości fizyczne materiałów stosowanych na konstrukcje stalowe należy przyjmować zgodnie z Zał. 3.

3. CHARAKTERYSTYKA PROJEKTOWA MATERIAŁÓW I POŁĄCZEŃ

3,1*. Obliczone wytrzymałości wyrobów walcowanych, kształtowników giętych i rur dla różnych typów stanów naprężeń należy wyznaczać ze wzorów podanych w tabeli. 1*.

Tabela 1*

Napięty stan		Symbol	Obliczanie wytrzymałości wyrobów walcowanych i rur
rozciąganie,	Według siły plastyczności	Ry	R y = R yn /g m
ściskanie i zginanie	Według chwilowego oporu	R ty	R u = R un /g m
		R s	Rs = 0,58Ryn/ g m
Zapadnięcie się powierzchni końcowej (jeśli jest zamontowane)		RP	R p = R un /g m
Miejscowe zgniecenie w cylindrycznych przegubach (czopach) przy ciasnym kontakcie		Rlp	Rlp= 0,5 biegu/ g m
Ścisk średnicowy rolek (ze swobodnym kontaktem w konstrukcjach o ograniczonej ruchomości)		Rcd	Rcd= 0,025 biegu/ g m
Naprężenie w kierunku grubości walcowanego produktu (do 60 mm)		Rt	Rt= 0,5 biegu/ g m
Oznaczenie przyjęte w tabeli. 1*:
g m - współczynnik niezawodności materiału, określony zgodnie z pkt. 3.2*.

3,2*. Wartości współczynników niezawodności dla materiałów walcowanych, kształtowników giętych i rur należy przyjmować zgodnie z tabelą. 2*.

Tabela 2*

Podaj standard lub warunki techniczne wynajmu	Współczynnik niezawodności według materiału g m
(z wyjątkiem stali S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (dla koła, kwadratu, paska)	1,025
(stal S590, S590K); GOST 380 – 71** (dla koła i kwadratu o wymiarach nie ujętych w TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [dla koła i kwadratu o granicy plastyczności do 380 MPa (39 kgf/mm 2) i wymiarach nieujętych w TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 – 73* [dla koła i kwadratu o granicy plastyczności powyżej 380 MPa (39 kgf/mm 2) i wymiarach nie objętych TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Obliczone nośności na rozciąganie, ściskanie i zginanie wyrobów walcowanych z blachy, szerokotaśmowych uniwersalnych i kształtowych podano w tabeli. 51*, rury - w tabeli. 51, o. Obliczone nośności profili giętych należy przyjmować jako równe obliczonym nośności blach walcowanych, z których są wykonane, przy czym można uwzględnić utwardzenie walcowanej blachy w strefie zginania.

Nośności obliczeniowe wyrobów okrągłych, kwadratowych i taśmowych należy określać według tabeli. 1*, przyjmując wartości Ryna I Uruchomić równa odpowiednio granicy plastyczności i wytrzymałości na rozciąganie zgodnie z TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (od 1990 GOST 535 – 88) i GOST 19281 – 73*.

Obliczoną odporność wyrobów walcowanych na zgniatanie powierzchni czołowej, miejscowe zgniatanie w przegubach cylindrycznych i ściskanie średnicowe rolek podano w tabeli. 52*.

3.3. Obliczone wytrzymałości odlewów ze stali węglowej i żeliwa szarego należy przyjmować zgodnie z tabelą. 53 i 54.

3.4. Obliczone nośności złączy spawanych dla różnych typów złączy i stanów naprężeń należy wyznaczyć korzystając ze wzorów podanych w tabeli. 3.

Tabela 3

Połączenia spawane	Stan napięcia		Symbol	Obliczona nośność złączy spawanych
Krupon	Kompresja. Rozciąganie i zginanie podczas spawania automatycznego, półautomatycznego lub ręcznego z fizycznym	Według siły plastyczności	Rwy	Rwy=Ry
	kontrola jakości szwu	Według chwilowego oporu	R wu	R wu= R ty
	Rozciąganie i zginanie podczas spawania automatycznego, półautomatycznego lub ręcznego	Według siły plastyczności	Rwy	Rwy= 0,85Ry
	Zmiana		Rw	Rw= R s
Ze szwami narożnymi	Kawałek (warunkowy)	Do metalu spoiny	Rwf
		Do granic stopienia metali	Rwz	Rwz= 0,45 biegu
Uwagi: 1. Dla szwów wykonanych ręcznie, wartości R.wun należy przyjąć jako równą wartościom wytrzymałości na rozciąganie metalu spoiny określonej w GOST 9467-75*. 2. Dla szwów wykonanych metodą zgrzewania automatycznego lub półautomatycznego wartość Rwun należy przyjmować zgodnie z tabelą. 4* tych standardów. 3. Wartości współczynników niezawodności materiału spoiny g wm należy przyjąć jako równy: 1,25 – na wartościach R.wun nie więcej niż 490 MPa (5000 kgf/cm2); 1,35 – na wartościach R.wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) lub więcej.

Obliczone nośności złączy doczołowych elementów wykonanych ze stali o różnych nośnościach normalnych należy przyjmować jak dla złączy doczołowych wykonanych ze stali o niższej wartości nośności standardowej.

Obliczone opory metalu spoiny złączy spawanych spoinami pachwinowymi podano w tabeli. 56.

3.5. Obliczone rezystancje połączeń jednośrubowych należy wyznaczyć korzystając ze wzorów podanych w tabeli. 5*.

Obliczone wytrzymałości na ścinanie i rozciąganie śrub podano w tabeli. 58*, zawalenie się elementów łączonych śrubami, - w tabeli. 59*.

3,6*. Obliczeniowa wytrzymałość na rozciąganie śrub fundamentowych Rba

Rba = 0,5R. (1)

Projektowa wytrzymałość na rozciąganie śrub typu U R bv, o którym mowa w pkt. 2.5*, należy określić ze wzoru

R bv = 0,45Uruchomić. (2)

Obliczoną wytrzymałość na rozciąganie śrub fundamentowych podano w tabeli. 60*.

3.7. Obliczanie wytrzymałości na rozciąganie śrub o dużej wytrzymałości Rbh należy określić ze wzoru

Rbh = 0,7Rkok, (3)

Gdzie Rbnie – najmniejsza chwilowa wytrzymałość śruby na rozciąganie, przyjęta zgodnie z tabelą. 61*.

3.8. Oblicz wytrzymałość na rozciąganie drutu stalowego o dużej wytrzymałości na rozciąganie Rdh, stosowane w postaci wiązek lub splotek, należy określić ze wzoru

Rdh = 0,63Uruchomić. (4)

3.9. Wartość obliczonego oporu (siły) na rozciąganie liny stalowej należy przyjąć jako równą wartości siły zrywającej liny jako całości, ustalonej przez normy państwowe lub specyfikacje techniczne lin stalowych, podzieloną przez współczynnik niezawodności g m = 1,6.

Tabela 4*

Gatunki drutu (zgodnie z GOST 2246 – 70*) do spawania automatycznego lub półautomatycznego		Stopnie proszku	Wartości standardowe
zanurzony (GOST 9087 – 81*)	w dwutlenku węgla (zgodnie z GOST 8050 – 85) lub w jego mieszaninie z argonem (wg GOST 10157 – 79*)	przewody (zgodnie z GOST 26271 – 84)	odporność metalu spoiny R.wun, MPa (kgf/cm2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Przy spawaniu drutem wartości Sv-08G2S R.wun należy przyjąć wartość równą 590 MPa (6000 kgf/cm 2) tylko dla spoin pachwinowych z nogą k f £ 8 mm w konstrukcjach wykonanych ze stali o granicy plastyczności 440 MPa (4500 kgf/cm2) i większej.

Tabela 5*

		Nośności obliczeniowe połączeń jednośrubowych
Napięty stan	Symbol	ścinanie i rozciąganie śrub klasowych			zapadanie się połączonych elementów stalowych z granicą plastyczności do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm2)
	Rbs	R bs = Bułka 0,38R	Rbs= 0,4R bułka	Rbs= 0,4R bułka	–
Rozciąganie	R bt	R bt s = Bułka 0,38R	R bt = Bułka 0,38R	R bt = Bułka 0,38R	–
	Rbp
a) śruby o klasie dokładności A		–	–	–
b) śruby klasy B i C		–	–	–
Notatka. Dopuszcza się stosowanie śrub o dużej wytrzymałości bez regulowanego naprężenia, wykonanych ze stali gatunku 40X „select”, przy obliczonej nośności Rbs I R bt należy wyznaczać jak dla śrub klasy 10.9, a nośność obliczeniową jak dla śrub klas dokładności B i C. Śruby o wysokiej wytrzymałości zgodnie z TU 14-4-1345 – 85 można stosować wyłącznie przy pracy pod napięciem.

4*. WARUNKI DZIAŁANIA RACHUNKOWOŚCI I CEL STRUKTURY

Przy obliczaniu konstrukcji i połączeń należy uwzględnić: współczynniki bezpieczeństwa dla zamierzonego zastosowania g n przyjęte zgodnie z Zasadami uwzględniania stopnia odpowiedzialności budynków i budowli przy projektowaniu konstrukcji;

współczynnik niezawodności G ty= 1,3 dla elementów konstrukcyjnych obliczonych pod kątem wytrzymałości na podstawie nośności obliczeniowych R ty;

współczynniki warunków pracy g.c oraz współczynniki warunków pracy przyłącza g b , wzięte zgodnie z tabelą. 6* i 35*, sekcje tych norm dotyczące projektowania budynków, budowli i budowli oraz zał. 4*.

Tabela 6*

Elementy konstrukcyjne	Współczynniki warunków pracy g z
1. Belki pełne i sprężone elementy wiązarów stropowych pod salami teatrów, klubów, kin, pod trybunami, pod lokalami sklepów, księgozbiorów, archiwów itp. o ciężarze stropów równym lub większym od obciążenia użytkowego	0,9
2. Słupy budynków użyteczności publicznej i podpory wież ciśnień	0,95
3. Elementy główne sprasowane (z wyjątkiem elementów nośnych) kompozytowej kratownicy o przekroju teowym z naroży spawanego pokrycia i kratownic stropowych (na przykład krokwi i podobnych kratownic) z elastycznością l ł 60	0,8
4. Belki pełne przy obliczaniu stateczności ogólnej przy j b 1,0	0,95
5. Naciągi, pręty, zastrzały, zawieszki ze stali walcowanej	0,9
6. Elementy konstrukcji podstawowych powłok i stropów:
a) ściskane (z wyjątkiem zamkniętych odcinków rurowych) w obliczeniach stateczności	0,95
b) rozciągane w konstrukcjach spawanych	0,95
c) wykładziny rozciągane, ściskane i doczołowe w konstrukcjach śrubowych (z wyjątkiem konstrukcji ze śrubami o dużej wytrzymałości) wykonane ze stali o granicy plastyczności do 440 MPa (4500 kgf/cm2), przenoszące obciążenie statyczne, w obliczenia wytrzymałościowe	1,05
7. Belki, słupy i doczoły masywne zespolone, wykonane ze stali o granicy plastyczności do 440 MPa (4500 kgf/cm2), przenoszące obciążenie statyczne i wykonane przy użyciu połączeń śrubowych (z wyjątkiem połączeń na śruby o dużej wytrzymałości ), w obliczeniach wytrzymałościowych	1,1
8. Kształtowniki z elementów walcowanych i spawanych oraz okładziny ze stali o granicy plastyczności do 440 MPa (4500 kgf/cm2) przy połączeniach wykonanych na śruby (z wyjątkiem połączeń ze śrubami o dużej wytrzymałości) przenoszących obciążenie statyczne , w obliczeniach wytrzymałościowych:
a) pełne belki i kolumny	1,1
b) podstawowe konstrukcje i podłogi	1,05
9. Sprasowane elementy kratowe przestrzennych konstrukcji kratowych z pojedynczych narożników równopółkowych (połączonych większym kołnierzem):
a) mocowane bezpośrednio do pasów za pomocą jednego kołnierza za pomocą spawów lub dwóch lub więcej śrub umieszczonych wzdłuż kątownika:
szelki zgodnie z rys. 9*, o	0,9
elementy dystansowe zgodnie z rys. 9*, b, V	0,9
szelki zgodnie z rys. 9*, w, G, D	0,8
b) mocowane bezpośrednio do pasów za pomocą jednej półki, jednym sworzniem (z wyjątkiem wskazanych w pkt 9 tej tabeli), a także mocowane poprzez klin, niezależnie od rodzaju połączenia	0,75
c) ze złożoną siatką poprzeczną z połączeniami jednośrubowymi zgodnie z ryc. 9*, tj	0,7
10. Elementy sprasowane z kątowników pojedynczych, mocowane jednym pasem (w przypadku kątowników nierównych tylko pasem mniejszym), z wyjątkiem elementów konstrukcyjnych wskazanych w poz. 9 tej tabeli, stężenia według rys. 9*, B, mocowane bezpośrednio do pasów za pomocą spoin lub dwóch lub więcej śrub umieszczonych wzdłuż kątownika oraz kratownice płaskie z pojedynczych kątowników	0,75
11. Płyty podstawy wykonane ze stali o granicy plastyczności do 285 MPa (2900 kgf/cm2) przenoszące obciążenie statyczne, grubość, mm:
	1,2
b) powyżej 40 do 60 lat	1,15
c) powyżej 60 do 80 lat	1,1
Uwagi: 1. Współczynniki warunków pracy g z 1 nie należy uwzględniać jednocześnie przy obliczaniu. 2. Współczynniki warunków pracy podane odpowiednio w poz. 1 i 6, w; 1 i 7; 1 i 8; 2 i 7; 2 i 8,a; 3 i 6 lit. c, należy uwzględnić w obliczeniach jednocześnie. 3. Współczynniki warunków pracy podane w poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 i 10, a także w poz. 5 i 6, b (z wyjątkiem złączy spawanych doczołowo), przy obliczaniu połączeń nie należy uwzględniać uwzględnianych elementów. 4. W przypadkach nieokreślonych w niniejszych normach należy stosować wzory sol do = 1.

5. OBLICZANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCJI STALOWYCH NA SIŁY OSIOWE I ZGINANIE

ELEMENTY CENTRALNIE ROZCIĄGAJĄCE I CENTRALNIE ZACISKANE

5.1. Obliczanie wytrzymałości elementów poddanych centralnemu rozciąganiu lub ściskaniu siłą N, za wyjątkiem określonych w p. 5.2, należy wykonać według wzoru

Obliczenia wytrzymałości przekrojów w miejscach mocowania elementów rozciąganych z pojedynczych kątowników, mocowanych do jednego pasa za pomocą śrub, należy wykonać według wzorów (5) i (6). W tym przypadku wartość g z we wzorze (6) należy przyjmować zgodnie z przym. 4* tych standardów.

5.2. Obliczanie wytrzymałości stalowych elementów konstrukcyjnych na rozciąganie za pomocą współczynnika R ty/g ty > Ry, których działanie jest możliwe nawet po osiągnięciu przez metal granicy plastyczności, należy przeprowadzić według wzoru

5.3. Obliczanie stateczności elementów ścian pełnych poddanych centralnemu ściskaniu siłą N, należy wykonać według wzoru

Wartości J

o 0 2,5 funta

; (8)

o 2,5 4,5 funta

Na > 4,5

. (10)

Wartości liczbowe J podano w tabeli. 72.

5,4*. Pręty wykonane z kątowników pojedynczych muszą być zaprojektowane na ściskanie centralne zgodnie z wymaganiami określonymi w p. 5.3. Przy określaniu elastyczności tych prętów promień bezwładności przekroju kątowego I i efektywna długość lewo należy postępować zgodnie z ust. 6.1 – 6.7.

Przy obliczaniu pasów i elementów kratowych konstrukcji przestrzennych z pojedynczych narożników należy spełnić wymagania punktu 15.10* tych norm.

5.5. Elementy sprasowane o pełnych ścianach o otwartym przekroju w kształcie litery U lx 3ja , Gdzie lx I ja – obliczona elastyczność elementu odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi X– X I y -y (rys. 1), zaleca się wzmocnienie ich listwami lub kratami, przy zachowaniu wymagań pkt. 5,6 i 5,8*.

W przypadku braku pasów lub krat, elementy takie, oprócz obliczeń ze wzoru (7), należy sprawdzić stateczność w trybie wyboczenia giętno-skrętnego według wzoru

Gdzie j y – współczynnik wyboczenia, obliczony zgodnie z wymaganiami p. 5.3;

Z

(12)

Gdzie ;

A = x/ H – względna odległość środka ciężkości od środka zgięcia.

Tutaj ;

J w – sektorowy moment bezwładności przekroju;

b ja I ja – odpowiednio szerokość i grubość prostokątnych elementów tworzących przekrój.

Dla odcinka pokazanego na rys. 1, a, wartości I A należy określić za pomocą wzorów:

Gdzie B = B/H.

5.6. W przypadku prętów prasowanych kompozytowych, których odgałęzienia są połączone paskami lub kratami, współczynnik J względem osi swobodnej (prostopadłej do płaszczyzny listew lub krat) należy wyznaczać ze wzorów (8) – (10) z zastąpieniem w nich przez ef. Oznaczający ef należy określić w zależności od wartości lewo podane w tabeli. 7.

Tabela 7

Typ			Schemat			Zapewniona elastyczność lewo pręty kompozytowe o przekroju poprzecznym
Sekcje			Sekcje			z listwami przy		z barami
						J.S ja /( J b b) 5	J.S ja /( J b b) ł 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Oznaczenia przyjęte w tabeli. 7:
B				– odległość między osiami gałęzi;
l				– odległość między środkami desek;
l				– największa elastyczność całej wędki;
l 1, l 2, l 3				– elastyczność poszczególnych gałęzi przy zginaniu ich odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi 1 – 1 , 2 – 2 i 3 – 3, w obszarach pomiędzy przyspawanymi pasami (w świetle) lub pomiędzy środkami śrub zewnętrznych;
A				– pole przekroju poprzecznego całego pręta;
d1 i A d2				– pola przekrojów stężeń kratowych (z siatką poprzeczną – dwa zastrzały) leżące odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi 1 – 1 I 2 – 2;
A re				– pole przekroju poprzecznego stężenia kratowego (z kratownicą krzyżową – dwa stężenia) leżące w płaszczyźnie jednego lica (dla pręta trójkątnego równobocznego);
1 I 2				– współczynniki określone wzorem
Gdzie				– wymiary określone z rys. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– współczynniki określone odpowiednio wzorami;
Tutaj			J b1 I J b3		– momenty bezwładności odcinków gałęzi odpowiednio względem osi 1 – 1 i 3 – 3 (dla odcinków typu 1 i 3);
			J b1 I J b2		– takie same, odpowiednio dwa narożniki względem osi 1 – 1 i 2 – 2 (dla przekroju typu 2);
					– moment bezwładności przekroju jednego pręta względem własnej osi X– x (ryc. 3);
			Js1 I J s2		– momenty bezwładności przekroju jednego z pasów leżącego odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi 1 – 1 i 2 – 2 (dla przekroju typu 2).

W prętach kompozytowych z kratownicami oprócz obliczenia stateczności pręta jako całości należy sprawdzić stateczność poszczególnych gałęzi w obszarach pomiędzy węzłami.

Elastyczność poszczególnych oddziałów l 1 , l 2 I l 3 w obszarze między listwami nie powinno być więcej niż 40.

Jeżeli w jednej z płaszczyzn zamiast listew znajduje się pełna blacha (ryc. 1, B, V) podatność odgałęzienia należy obliczać poprzez promień bezwładności półprzekroju względem jego osi prostopadłej do płaszczyzny listew.

W prętach kompozytowych z kratami podatność poszczególnych gałęzi między węzłami powinna wynosić nie więcej niż 80 i nie powinna przekraczać podanej podatności lewo drążek jako całość. Dopuszczalne jest akceptowanie wyższych wartości elastyczności gałęzi, ale nie większych niż 120, pod warunkiem, że obliczenia takich prętów przeprowadza się według odkształconego schematu.

5.7. Obliczenia elementów zespolonych składających się z kątowników, ceowników itp., połączonych ciasno lub poprzez przekładki, należy wykonywać jako elementy pełnościenne, pod warunkiem zachowania największych odległości w obszarach pomiędzy zgrzanymi pasami (w prześwicie) lub pomiędzy środkami powierzchni zewnętrznej śruby nie przekraczają:

dla elementów ściskanych 40 I

dla elementów rozciąganych 80 I

Tutaj promień bezwładności I narożnik lub ceownik należy przyjmować dla przekrojów T lub I względem osi równoległej do płaszczyzny przekładek, a dla przekrojów poprzecznych – minimalne.

W takim przypadku należy zamontować co najmniej dwie przekładki na długości ściskanego elementu.

5,8*. Obliczenia elementów łączących (desek, krat) ściskanych prętów kompozytowych należy wykonywać dla warunkowej siły poprzecznej Qfic, przyjmuje się jako stałą na całej długości pręta i określa się za pomocą wzoru

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – mi/Ry)N/J, (23)*

Gdzie N – siła wzdłużna w pręcie kompozytowym;

J – współczynnik zginania wzdłużnego przyjęty dla pręta kompozytowego w płaszczyźnie elementów łączących.

Warunkowa siła ścinająca Qfic należy rozdać:

jeżeli występują tylko listwy łączące (siatki), równo pomiędzy paskami (siatkami) leżącymi w płaszczyznach prostopadłych do osi, względem której sprawdzana jest stateczność;

w obecności litego arkusza i pasków łączących (siatek) – w połowie pomiędzy blachą a listwami (kratami) leżącymi w płaszczyznach równoległych do blachy;

przy obliczaniu prętów kompozytowych trójkątnych równobocznych należy przyjąć warunkową siłę poprzeczną wywieraną na układ elementów łączących znajdujących się w tej samej płaszczyźnie, równą 0,8 Qfic.

5.9. Obliczenia pasów łączących i ich mocowania (rys. 3) należy wykonywać tak samo, jak obliczenia elementów kratownic bez stężeń na:

siła F, listwa tnąca, zgodnie ze wzorem

F = Q s l/B; (24)

za chwilę M 1, zginając pręt w jego płaszczyźnie, zgodnie ze wzorem

M 1 = Q s l/2 (25)

Gdzie Q s – warunkowa siła ścinająca przyłożona do pręta jednej ściany.

5.10. Obliczenia krat łączących należy przeprowadzić jako obliczenia kratownic. Przy obliczaniu krzyżulców kratownicy z zastrzałami (rys. 4) należy uwzględnić dodatkową siłę Nad, powstająca w każdym usztywnieniu na skutek ściskania pasów i określona wzorem

(26)

Gdzie N – siła działająca na jedną gałąź pręta;

A – pole przekroju poprzecznego jednej gałęzi;

A re – pole przekroju poprzecznego jednego stężenia;

A – współczynnik określony wzorem

A = l 2 /(A 3 =2B 3) (27)

Gdzie A, l I B – wymiary pokazane na rys. 4.

5.11. Obliczenia prętów mających na celu zmniejszenie projektowej długości elementów ściskanych należy wykonać dla siły równej umownej sile poprzecznej w głównym elemencie ściskanym, określonej wzorem (23)*.

ELEMENTY GIĘTE

5.12. Obliczenia wytrzymałości elementów (z wyjątkiem belek ze ścianą podatną, ze ścianą perforowaną i belek podsuwnicowych) zginanych w jednej z płaszczyzn głównych należy wykonać według wzoru

(28)

Wartość naprężenia ścinającego T w odcinkach elementów giętych musi spełniać ten warunek

(29)

Jeśli ściana jest osłabiona przez otwory na śruby, wartości T we wzorze (29) należy pomnożyć przez współczynnik A , określone wzorem

A = A/(A – D), (30)

Gdzie A – rozstaw otworów;

B - średnica dziury.

5.13. Aby obliczyć wytrzymałość ściany belki w miejscach przyłożenia obciążenia do pasa górnego, a także w odcinkach podporowych belki niezbrojonych usztywnieniami, należy wyznaczyć naprężenia lokalne lokalizacja według formuły

(31)

Gdzie F – obliczona wartość obciążenia (siły);

lewo – warunkowa długość rozkładu obciążenia, wyznaczana w zależności od warunków podparcia; dla przypadku podpory zgodnie z rys. 5.

lewo = B + 2t f, (32)

Gdzie t f – grubość górnego pasa belki, jeżeli dolna belka jest spawana (rys. 5, A), lub odległość od zewnętrznej krawędzi pasa do początku wewnętrznego zaokrąglenia ściany, jeżeli dolna belka jest walcowana (rys. 5, B).

5,14*. Dla ścian belkowych obliczanych ze wzoru (28) muszą być spełnione następujące warunki:

Gdzie – naprężenia normalne w płaszczyźnie środkowej ściany, równoległej do osi belki;

y – takie same, prostopadłe do osi belki, łącznie lokalizacja , określone wzorem (31);

T xy – naprężenie styczne obliczone ze wzoru (29) z uwzględnieniem wzoru (30).

Napięcia sx I y , przyjęte we wzorze (33) z własnymi znakami, a także t xy należy określić w tym samym punkcie belki.

5.15. Obliczanie stateczności belek dwuteowych zginanych w płaszczyźnie ściany i spełniających wymagania pkt. 5.12 i 5.14* należy wykonać według wzoru

Gdzie Toaleta – należy określić dla pasa ściśniętego;

j b – współczynnik określony przez przym. 7*.

Przy ustalaniu wartości j b dla szacunkowej długości belki lewo należy przyjąć odległość punktów mocowania ściśniętego pasa od przemieszczeń poprzecznych (węzły połączeń podłużnych lub poprzecznych, punkty mocowania sztywnej podłogi); w przypadku braku połączeń lewo = l(Gdzie l – rozpiętość belki) długość projektową wspornika należy przyjąć następująco: lewo = l w przypadku braku mocowania ściśniętego paska na końcu konsoli w płaszczyźnie poziomej (tutaj l – długość konsoli); odległość między punktami mocowania ściśniętego pasa w płaszczyźnie poziomej przy mocowaniu paska na końcu i wzdłuż konsoli.

5,16*. Nie ma potrzeby sprawdzania stateczności belek:

a) podczas przenoszenia obciążenia przez ciągłą sztywną podłogę, stale spoczywającą na ściśniętym pasie belki i bezpiecznie z nią połączoną (płyty żelbetowe z betonu ciężkiego, lekkiego i komórkowego, płaskie i profilowane podłogi metalowe, stal falista itp. );

b) w odniesieniu do obliczonej długości belki lewo do szerokości ściśniętego pasa B, nie przekraczające wartości określonych wzorami w tabeli. 8* dla belek o przekroju dwuteowym symetrycznym i z bardziej rozwiniętym pasem ściskanym, dla których szerokość pasa rozciąganego wynosi co najmniej 0,75 szerokości pasa ściskanego.

Tabela 8*

Załaduj lokalizację aplikacji	Największe wartości lewo /B, dla których nie są wymagane obliczenia stateczności belek walcowanych i spawanych (przy 1 £ H/B 6 i 15 £ B/T 35 funtów)
Do górnego pasa	(35)
Do dolnego paska	(36)
Niezależnie od poziomu przyłożonego obciążenia przy obliczaniu przekroju belki pomiędzy stężeniami lub przy czystym zginaniu	(37)
Oznaczenia przyjęte w tabeli 8*: B I T – odpowiednio szerokość i grubość ściśniętego pasa; H – odległość (wysokość) pomiędzy osiami arkuszy pasa. Uwagi: 1. Dla belek z połączeniami pasowymi na śrubach o dużej wytrzymałości należy podać wartości lewo/B otrzymane ze wzorów z tabeli 8* należy pomnożyć przez współczynnik 1,2. 2. Dla belek z przełożeniem B/T /T= 15.

Mocowanie ściśniętego pasa w płaszczyźnie poziomej musi być zaprojektowane na rzeczywistą lub warunkową siłę poprzeczną. W takim przypadku należy określić warunkową siłę boczną:

przy ustalaniu w poszczególnych punktach według wzoru (23)*, w którym J należy ustalać z zachowaniem elastyczności l = lewo/I(Tutaj I – promień bezwładności przekroju ściśniętego pasa w płaszczyźnie poziomej), oraz N należy obliczyć korzystając ze wzoru

N = (F + 0,25A. W)Ry; (37, a)

z ciągłym mocowaniem według wzoru

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Gdzie qfic – warunkowa siła poprzeczna na jednostkę długości cięciwy belki;

Qfic – warunkowa siła poprzeczna, określona wzorem (23)*, w jakim należy ją przyjmować J = 1, a N – określone wzorem (37,a).

5.17. Obliczenia wytrzymałości elementów zginanych w dwóch głównych płaszczyznach należy wykonać według wzoru

(38)

Gdzie X I y – współrzędne rozpatrywanego punktu przekroju względem osi głównych.

W belkach obliczanych ze wzoru (38) należy sprawdzić wartości naprężeń w środniku belki korzystając ze wzorów (29) i (33) w dwóch głównych płaszczyznach zginania.

Jeżeli spełnione są wymagania punktu 5.16*, A sprawdzanie stateczności belek zginanych w dwóch płaszczyznach nie jest wymagane.

5,18*. Obliczanie wytrzymałości belek dzielonych o przekroju pełnym wykonanych ze stali o granicy plastyczności do 530 MPa (5400 kgf/cm2), przenoszących obciążenie statyczne, z zastrzeżeniem ust. 5,19* – 5,21, 7,5 i 7,24 należy wykonać uwzględniając rozwój odkształceń plastycznych według wzorów

podczas zginania w jednej z głównych płaszczyzn pod naprężeniami stycznymi T 0,9 GBP R s(z wyjątkiem sekcji wsparcia)

(39)

podczas zginania w dwóch głównych płaszczyznach pod naprężeniami stycznymi T 0,5 GBP R s(z wyjątkiem sekcji wsparcia)

(40)

Tutaj M, Mx I Mój – wartości bezwzględne momentów zginających;

c 1 – współczynnik określony wzorami (42) i (43);

cx I c y – współczynniki przyjęte zgodnie z tabelą. 66.

Obliczenia w sekcji nośnej belek (z M = 0; Mx= 0 i Mój= 0) należy wykonać według wzoru

W obecności strefy czystego zginania we wzorach (39) i (40) zamiast współczynników c 1, cx I z y należy przyjąć odpowiednio:

od 1 m = 0,5(1+C); cxm = 0,5(1+cx); z ym = 0,5(1+c y).

Z jednoczesnym działaniem w sekcji momentu M i siła ścinająca Q współczynnik od 1 należy wyznaczyć korzystając ze wzorów:

Na T 0,5 GBP R s C 1 = C; (42)

o 0,5 R s T 0,9 GBP R s c 1 = 1,05pne , (43)

Gdzie (44)

Tutaj Z – współczynnik przyjęty zgodnie z tabelą. 66;

T I H – odpowiednio grubość i wysokość ściany;

A – współczynnik równy A = 0,7 dla dwuteownika zagiętego w płaszczyźnie ściany; A = 0 – dla pozostałych typów sekcji;

od 1 – współczynnik przyjmuje się za nie mniejszy niż jeden i nie większy niż współczynnik Z.

Aby zoptymalizować belki przy ich obliczaniu, należy uwzględnić wymagania pkt. Wartości współczynników 5,20, 7,5, 7,24 i 13,1 Z, cx I z y we wzorach (39) i (40) można przyjmować mniej niż wartości podane w tabeli. 66, ale nie mniej niż 1,0.

Jeśli ściana jest osłabiona otworami na śruby, wartości naprężenia ścinającego T należy pomnożyć przez współczynnik określony wzorem (30).